From 6cc4d23b23769823bfc6ad0fd0eb3a2df80f6148 Mon Sep 17 00:00:00 2001
From: "mathias.chouet" <mathias.chouet@irstea.fr>
Date: Fri, 27 Sep 2019 16:58:59 +0200
Subject: [PATCH] Update doc formatting

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 docs-fr/calculators/devalaison/jet.md       |  2 +-
 docs-fr/calculators/hsl/var_hydrauliques.md | 62 ++++++++++-----------
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diff --git a/docs-fr/calculators/devalaison/jet.md b/docs-fr/calculators/devalaison/jet.md
index 1a2fbb0a6..5e3bcdd8a 100644
--- a/docs-fr/calculators/devalaison/jet.md
+++ b/docs-fr/calculators/devalaison/jet.md
@@ -4,7 +4,7 @@ L'exutoire d'évacuation des poissons vers l'aval se termine par un dispositif s
 
 Extrait de Courret, Dominique, et Michel Larinier. Guide pour la conception de prise d’eau ichtyocompatibles pour les petites centrales hydroélectriques, 2008. https://doi.org/10.13140/RG.2.1.2359.1449, p.24 :
 
-Les vitesses dans l’ouvrage et au point d’impact dans le bief aval doivent rester inférieures à une dizaine de m/s, certains organismes préconisant même de ne pas dépasser 7-8 m/s (ASCE 1995). (...) La hauteur de chute entre le débouché et le plan d’eau ne doit pas dépasser une douzaine de mètres pour éviter tout risque de blessures des poissons à l’impact, quels que soient leur taille et leur mode de chute (chute libre ou chute dans la veine d’eau) (Larinier et Travade 2002). Le rejet doit également se faire dans une zone d’une profondeur suffisante pour éviter tout risque de blessure par choc mécanique. Odeh et Orvis (1998) préconisent une profondeur minimale de l’ordre du quart de la chute, avec un minimum d’environ 1 m.
+> Les vitesses dans l’ouvrage et au point d’impact dans le bief aval doivent rester inférieures à une dizaine de m/s, certains organismes préconisant même de ne pas dépasser 7-8 m/s (ASCE 1995). (...) La hauteur de chute entre le débouché et le plan d’eau ne doit pas dépasser une douzaine de mètres pour éviter tout risque de blessures des poissons à l’impact, quels que soient leur taille et leur mode de chute (chute libre ou chute dans la veine d’eau) (Larinier et Travade 2002). Le rejet doit également se faire dans une zone d’une profondeur suffisante pour éviter tout risque de blessure par choc mécanique. Odeh et Orvis (1998) préconisent une profondeur minimale de l’ordre du quart de la chute, avec un minimum d’environ 1 m.
 
 ## Formule
 
diff --git a/docs-fr/calculators/hsl/var_hydrauliques.md b/docs-fr/calculators/hsl/var_hydrauliques.md
index b827fef89..5ca5bab21 100644
--- a/docs-fr/calculators/hsl/var_hydrauliques.md
+++ b/docs-fr/calculators/hsl/var_hydrauliques.md
@@ -5,79 +5,79 @@
 #### Section rectangulaire
 \(B=L\)
 
-\(B'=\frac{dB}{dy}=0\)
+\(B'=\dfrac{dB}{dy}=0\)
 
 #### Section circulaire
 \(B=D\sin\theta\)
 
-\(B'=\frac{dB}{dy}=D.\theta'\cos\theta\)
+\(B'=\dfrac{dB}{dy}=D.\theta'\cos\theta\)
 
 #### Section trapézoïdale
 \(B=L+2..m.y\)
 
-\(B'=\frac{dB}{dy}=2.L.m\)
+\(B'=\dfrac{dB}{dy}=2.L.m\)
 
 #### Section parabolique
-\(B=\frac{B_b}{y_b^k}y^k\)
+\(B=\dfrac{B_b}{y_b^k}y^k\)
 
-\(B'=\frac{dB}{dy}=\frac{B_b.k}{y_b^k}y^{k-1}\)
+\(B'=\dfrac{dB}{dy}=\dfrac{B_b.k}{y_b^k}y^{k-1}\)
 
 ## Périmètre mouillé P
 
 #### Section rectangulaire
 \(P=L+2y\)
 
-\(P'=\frac{dP}{dy}=2\)
+\(P'=\dfrac{dP}{dy}=2\)
 
 #### Section circulaire
 \(P=D.\theta\)
 
-\(P'=\frac{dP}{dy}=D.\theta'\)
+\(P'=\dfrac{dP}{dy}=D.\theta'\)
 
 #### Section trapézoïdale
 \(P=L+2y\sqrt{1+m^2}\)
 
-\(P'=\frac{dP}{dy}=2\sqrt{1+m^2}\)
+\(P'=\dfrac{dP}{dy}=2\sqrt{1+m^2}\)
 
 #### Section parabolique
-\(P=2\sum _{i=1}^{n}\sqrt{\frac{1}{n^2}+\frac{1}{4}\left( B\left(\frac{i.y}{n}\right)-B\left(\frac{(i-1).y}{n}\right) \right)^2}\) pour n suffisamment grand
+\(P=2\sum _{i=1}^{n}\sqrt{\dfrac{1}{n^2}+\dfrac{1}{4}\left( B\left(\dfrac{i.y}{n}\right)-B\left(\dfrac{(i-1).y}{n}\right) \right)^2}\) pour n suffisamment grand
 
-\(P'=\frac{dP}{dy}=2\sqrt{1+\left(\frac{B'}{2} \right )^2}\)
+\(P'=\dfrac{dP}{dy}=2\sqrt{1+\left(\dfrac{B'}{2} \right )^2}\)
 
 ## Surface mouillée S
 
 #### Section rectangulaire
 \(S=L.y\)
 
-\(S'=\frac{dS}{dy}=B\)
+\(S'=\dfrac{dS}{dy}=B\)
 
 #### Section circulaire
-\(S=\frac{D^2}{4} \left(\theta - \sin\theta.\cos\theta \right)\)
+\(S=\dfrac{D^2}{4} \left(\theta - \sin\theta.\cos\theta \right)\)
 
-\(S'=\frac{dS}{dy}=B\)
+\(S'=\dfrac{dS}{dy}=B\)
 
 #### Section trapézoïdale
 \(S=(L+m.y)y\)
 
-\(S'=\frac{dS}{dy}=B\)
+\(S'=\dfrac{dS}{dy}=B\)
 
 #### Section parabolique
-\(S=\frac{B_b}{y_b^k}\frac{y^{k+1}}{k+1}\)
+\(S=\dfrac{B_b}{y_b^k}\dfrac{y^{k+1}}{k+1}\)
 
-\(S'=\frac{dS}{dy}=B\)
+\(S'=\dfrac{dS}{dy}=B\)
 
 ## Rayon hydraulique R
 
-\(\frac{S}{P}\)
+\(\dfrac{S}{P}\)
 
 ## Froude Fr
 
-\(Fr=\frac{U}{c}=\sqrt{\frac{Q^2 B}{g S^3}}\)
+\(Fr=\dfrac{U}{c}=\sqrt{\dfrac{Q^2 B}{g S^3}}\)
 
 
 ## Vitesse moyenne V
 
-\(V=\frac{Q}{S}\)
+\(V=\dfrac{Q}{S}\)
 
 ## Tirant d'eau normal Yn
 
@@ -94,12 +94,12 @@ Pour calculer la hauteur normale \(Y_n\), on peut résoudre
 
 en utilisant la méthode de Newton :
 
-\(h_{k+1} = h_k - \frac{f(h_k)}{f'(h_k)}\)
+\(h_{k+1} = h_k - \dfrac{f(h_k)}{f'(h_k)}\)
 
 avec :
 
  * \(f(h_k) = Q-KR^{2/3}S\sqrt{I_f}\)
- * \(f'(h_k) = -K \sqrt{I_f}(\frac{2}{3}R'R^{-1/3}S+R^{2/3}S')\)
+ * \(f'(h_k) = -K \sqrt{I_f}(\dfrac{2}{3}R'R^{-1/3}S+R^{2/3}S')\)
 
 
 ## Tirant d'eau critique Yc
@@ -110,12 +110,12 @@ La hauteur critique est atteinte quand le nombre de Froude \(Fr=1\).
 
 On utilise la méthode de Newton en posant
 
-\(h_{k+1} = h_k - \frac{f(h_k)}{f'(h_k)}\)
+\(h_{k+1} = h_k - \dfrac{f(h_k)}{f'(h_k)}\)
 
 avec :
 
- * \(f(h_k) = \frac{Q^2 B}{g S^3} - 1\)
- * \(f'(h_k) = \frac{Q^2}{g} \frac{B'.S - 3 B S'}{S^4}\)
+ * \(f(h_k) = \dfrac{Q^2 B}{g S^3} - 1\)
+ * \(f'(h_k) = \dfrac{Q^2}{g} \dfrac{B'.S - 3 B S'}{S^4}\)
 
 ## Tirant d'eau fluvial Yf
 
@@ -125,17 +125,17 @@ avec :
 
 ## Charge spécifique Hs
 
-\(H_s = \frac{V^{2}}{2g}\)
+\(H_s = \dfrac{V^{2}}{2g}\)
 
 ## Charge critique Hsc
 
-\(H_{sc} = Y_c + \frac{V(Y_c)^{2}}{2g}\)
+\(H_{sc} = Y_c + \dfrac{V(Y_c)^{2}}{2g}\)
 
 ## Perte de charge J
 
 La perte de charge \(J\) est calculée avec la formule de Manning-Strickler :
 
-\(J=\frac{U^2}{K^{2}R^{4/3}}=\frac{Q^2}{S^2K^{2}R^{4/3}}\)
+\(J=\dfrac{U^2}{K^{2}R^{4/3}}=\dfrac{Q^2}{S^2K^{2}R^{4/3}}\)
 
 
 Avec \(K\) le coefficient de Strickler (en \(m^{1/3}/s\))
@@ -166,18 +166,18 @@ Avec \(y\) le tirant d'eau et \(B(z)\) la largeur au miroir pour un tirant d'eau
 
 #### Section rectangulaire
 
-\(S.h = \frac{L.y^2}{2}\)
+\(S.h = \dfrac{L.y^2}{2}\)
 
 #### Section circulaire
 
-\(S.h = \frac{D^3}{8}\left (\sin\theta - \frac{\sin^3\theta}{3} - \theta \cos\theta \right )\)
+\(S.h = \dfrac{D^3}{8}\left (\sin\theta - \dfrac{\sin^3\theta}{3} - \theta \cos\theta \right )\)
 
 #### Section trapézoïdale
 
-\(S.h = \left (\frac{L}{2} + \frac{m.y}{3} \right )y^2\)
+\(S.h = \left (\dfrac{L}{2} + \dfrac{m.y}{3} \right )y^2\)
 
 #### Section parabolique
 
-\(S.h=\frac{B_b.y^{k+2}}{y_b^k(k+1)(k+2)}\)
+\(S.h=\dfrac{B_b.y^{k+2}}{y_b^k(k+1)(k+2)}\)
 
 ## Force tractrice Tau0
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